24小时论文定制热线
24小时论文定制热线
摘要
USB3.0 测试夹具作为一种测试 USB3.0 芯片的工具，在其设计过程和实际电路中会出现差分走线线长的差异、刻蚀变化等差分线不对称问题而产生共模噪声，影响测试结果。因此设计一个对差分线共模噪声抑制深度较深、抑制带宽较宽的平面电磁带隙（Electromagnetic Band Gap,EBG）结构非 常重要。单 C 型平面 EBG 结构由于结构简单，尺寸较小，抑制差分线共模噪声效果良好，被广泛采用。
本文首先详细分析了单 C 型平面 EBG 结构关键的尺寸参数对抑制共模噪声性能的影响，对单 C型平面 EBG 结构做出了优化设计。由于单 C 型平面 EBG 结构凹槽长度与共模抑制阻带中心频率之 间呈负相关性，本文通过调节凹槽长度设计了两种凹槽长度不同的单 C 型平面 EBG 结构，凹槽长度较长的结构产生低频共模谐振，凹槽长度较短的结构产生高频共模谐振。然后运用级联技术将这两种单 C 型平面 EBG 结构级联成一个双 C 型平面 EBG 结构，使共模抑制频率范围处于指定的频率区间，展宽了共模抑制带宽。在此基础上，本文将双 C 型平面 EBG 结构应用于 USB3.0 测试夹具。设计过程中采用 HFSS 电磁仿真软件对平面 EBG 结构进行优化和改进，对 USB3.0 测试夹具的频域性能进行了仿真分析。最终将基于平面 EBG 结构的 USB3.0 测试夹具制作成实物，使用矢量网络分析仪对其进行测试。
论文设计的平面 EBG 结构尺寸为 19.5mm×6mm,实测结果表明，基于平面 EBG 结构的 USB3.0测试夹具具有良好的共模噪声抑制性能，在 2.64GHz-7.43GHz 的频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为 4.79GHZ,差分信号的传输性能良好。
关键词：USB3.0,平面 EBG 结构，差分线，共模噪声抑制
Abstract
USB3.0 test fixture, as a tool for testing USB3.0 chip, In the process of designing USB3.0 test fixture and the actual circuit, there will be different line length, etching change and other differential line asymmetry problems, resulting in common mode noise, which will affect the results .Therefore, it is very important to design a planar EBG structure that has deep common mode noise suppression depth and wide suppression bandwidth for the differential line,Single C-type planar EBG structure is widely used because of its simple structure, small size and good effect in suppressing common-mode noise of differential line.
In this thesis, the effect on the performance of suppression of common mode noise by the key parameters of the single C-type planar EBG structure was deeply analyzed. the optimized design of single C-plane EBG structure was made. The analysis shows that there is a negative correlation between the groove length of the single C-type planar EBG structure and the center frequency of the common mode suppression stop band., two single C-type planar EBG structures with different groove lengths weredesigned by adjusting the groove length in this thesis. A structure with a long groove length produces a low frequency common mode resonance, and a structure with a short groove length produces a high frequency common mode resonance. Then the cascading technology was used to cascade the two single C-type planarEBG structures into a double C-type planar EBG structure, so that the common mode rejection frequency range is within a specified frequency range and the common mode rejection bandwidth is broadened. On this basis, this thesis applies the double C-type planar EBG structure to the USB3.0 test fixture. In the design process, the HFSS electromagnetic simulation software was used to optimize and improve the planar EBG structure, and the frequency domain performance of the USB3.0 test fixture is simulated and analyzed. Finally, the USB3.0 test fixture based on the planar EBG structure was fabricated into a physical object and tested using a vector network analyzer.
The area of plane EBG structure designed in this thesis is 19.5mm ×6mm and the measured results show that the USB3.0 test fixture loaded with plane EBG structure has a good common mode noise suppression performance,The common mode suppression depth is below -10dB in the frequency range of 2.64GHZ-7.43GHZ,the common mode suppression bandwidth is 4.79GHz,and the differential signal can be well transmitted.
Keywords: USB3.0, planar EBG structure, differential line, common-mode noise suppression
目录
第一章绪论
1.1课题背景与研究意义
自从第一代USB总线问世以来，USB总线技术就一直在不断升级，USB相关电路的信号传输速度也在不断提高。USB-IF于1996年1月正式提出USB1.0规范，数据传输速率为1.5Mbps,升级后的USB1.1版本传输速率为12Mbps.然而当时支持USB的周边装置很少，主机板厂商并未将USBPort直接设计在主机板上。之后经过Compaq、HewlettPackard、Intel、Lucent、Microsoft、NEC、Philips等研究机构共同研究推出了USB2.0规范，规范中外设的数据传输速度已达到480Mbps.而当Intel等公司发布了USB3.0规范后，信号传输速率已经高达5Gbps[1].由于USB3.0传输速度很快，被应用于大量终端设备和存储设备中，因此国内外非常重视此技术，实际工程中对USB3.0相关电路的信号完整性和电磁兼容性能要求很高，因此业界对USB3.0及相关电路（如USB3.0接口、USB3.0测试夹具等）进行了深入的研究。随着我国集成电路产业的发展和USB3.0芯片测试需求的增长，USB3.0测试夹具在USB3.0的测试过程中具有非常重要的作用。
随着电子系统数据传输速率的提高，数据传输速率高达Gb/s以上的高速信号的频谱分量已经进入微波毫米波的范围，高速信号传输时不可避免地会产生共模噪声干扰[2].USB3.0测试夹具主要是由USB3.0标准接口、信号传输线以及SMA接口等组成，由于差分走线具有抗干扰能力强，易于匹配，在高比特率的信号传输过程中具有高可靠性等诸多优势，因此USB3.0测试夹具的信号传输线基本采用差分走线的方式传输信号。虽然差分走线具有很多优势，但是在实际应用中仍然存在一些问题。例如，差分线在PCB板上走线遇到拐角或走线经过某些器件时，会出现差分传输线长度不等长的情况。当其工作在5Gbps的传输速率下，差分线上的信号会产生差模向共模转换的现象，即共模噪声，其对USB3.0芯片的测试结果会产生不良影响，因此研究如何抑制USB3.0测试夹具的共模噪声具有重要意义。
为了确保差分线长度不等长现象引起的共模噪声尽可能小，GHz频段共模噪声抑制技术需要深入地研究。目前抑制差分线共模噪声的方法有两种：一种是在差分线自身结构上进行改进。例如通过在差分线的短线上加载容性补偿[3]或感性补偿结构[4]来提高短线上的信号传输时间，使信号在两根线上尽量反相位，同幅度传输；另一种方法是在差分线正下方的参考平面刻蚀平面EBG结构。平面EBG结构作为一种新型的抑制差分线共模噪声的结构，当信号传输时，会形成共模谐振电路，对一定频段范围的共模噪声信号形成阻带，从而达到抑制的效果。并且平面EBG结构制作方便，因此研究平面EBG结构抑制差分线共模噪声具有重大意义。
本论文以设计USB3.0测试夹具的工程应用为背景，对抑制差分线共模噪声的平面EBG结构进行分析和研究，设计满足要求的平面EBG结构并基于该结构设计和制作出一款USB3.0测试夹具。
1.2国内外研究现状
1991年，美国贝尔通讯研究中心的E.Yablonovitch教授等人提出了一种新型实用的EBG结构[5],该结构在微波频段具备完整的带隙特性。由于该结构在半导体物理学、电磁学领域具有很广阔的研究价值，因此引起了各国学者对该结构的关注。1999年，SievenpiperD等人率先提出了一种新型的表面具有高特征阻抗的平面EBG结构[6],该结构具有谐振特性，可对天线表面波产生抑制。同年Fei-RanYang等人提出了一种新型的适用于微波电路的平面EBG结构[7],此结构具有宽阻带和紧凑尺寸的特点。以上两种结构即为平面EBG结构的原型，由于这两种结构均可制作成PCB电路，并且在高速电路中具有很好的共模噪声抑制能力，因此后续有很多学者对此展开了研究。
2009年ShuJungWu等人通过将U型和H型平面EBG结构耦合级联在一起[8],设计了一种UH型平面EBG结构，该结构在3.6GHz-9.1GHz频率范围内共模噪声抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为5.5GHz,结构尺寸为10mm×9mm.
国内南京理工大学的施永荣博士提出了一种级联的纺锤型平面EBG结构[9],该结构具有在2.4GHz-6.35GHz的频率范围内共模噪声抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为3.95GHz的性能。并且共模噪声抑制的阻带上截止频率低，该结构尺寸为12.5mm×10mm.
上海交通大学高速电子系统设计与电磁兼容研究重点实验室提出一种在高速差分线的参考地上刻蚀出一种共面波导式的平面EBG结构[10],并且为其建立了等效电路模型，该结构在3.96GHz-8.26GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为4.36GHz,结构尺寸为17mm×3.4mm.
2017年MartelJ、FernandezprietoA等人通过改良C型平面EBG结构[11],该结构在3.9GHz-5.05GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,结构尺寸为5mm×3mm,具有很好的尺寸优势。
PengY等人通过将两个C型平面EBG结构和一个H型平面EBG结构通过级联的方式耦合在一起[12],该结构在3.6GHz-8.6GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为5GHz,结构尺寸为8.5mm×7.5mm.
LinDB等人通过将两个C型平面EBG结构级联在一起[13],该结构在3.7GHz-10.8GHz的频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为7.7GHz,结构尺寸为7mm×7mm.
西电的学者张伟等人研究了多过孔的蘑菇型平面EBG结构的带隙特性[14],通过对比单过孔EBG结构和多过孔平面EBG结构共模抑制带宽，设计了一种在4.2GHz-10.5GHz频率范围内共模噪声抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为6.3GHz的双过孔蘑菇型平面EBG结构，尺寸为18mm×6.5mm.
WeiZhang等人通过在一种类似蘑菇型平面EBG结构的平面上打孔[15],并且分析每个单元平面上加载单过孔、双过孔和三过孔产生的影响，设计出一种在4.77GHz-10.5GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为5.73GHz的平面EBG结构，尺寸为7mm×7mm.
FuS等人将基板打孔技术应用于矩形平面EBG结构上[16],设计的平面EBG结构在3.6GHz-9.7GHz频率范围内共模噪声抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为6.1GHz,结构尺寸为30mm×15mm.
台湾大学LiuW、TsaiC等人将周期排列技术应用于哑铃型平面EBG结构[17],该结构在2.7GHz-8.7GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为6GHz,结构尺寸为45mm×12mm.该结构在噪声回路上等效成并联的电感和电容，通过谐振滤除共模噪声。由于差分信号传输的能量主要集中在差分线本身，因此不受哑铃型平面EBG结构的干扰。
JunH等人将UC-PBG结构通过一定尺寸进行周期排列[18],该结构在3.5GHz-9.4GHz频率范围内共模噪声抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为5.9GHz,结构尺寸为35mm×7mm.表1.1为近几年运用不同技术设计的平面EBG结构性能对比，其中共模抑制频率范围和共模抑制带宽均以共模抑制深度小于-10dB为前提。
由表1.1可以看出采用基板打孔技术设计的平面EBG结构尺寸相对较小，共模抑制带宽较宽；采用周期排列技术设计的平面EBG结构尺寸相对较大，共模抑制带宽同样较宽；采用级联技术设计的平面EBG结构尺寸较小，共模抑制带宽适中。
表1.2列举了三种展宽共模抑制带宽技术的特点。其中运用级联技术可调整阻带中心频率，展宽共模抑制带宽的代价是结构尺寸变大，级联后需要优化耦合性能。周期排列技术的特点是在设计过程中可按照尺寸限制和性能指标设置周期值，有效地利用了空间资源，并且阻带中心频率和共模抑制的阻带带宽均可调整�；宕蚩准际踔饕墙岷系ピ峁挂黄鹕杓�，虽然共模抑制带宽和共模抑制深度较为理想，但制作成本高昂，设计过程复杂。
本论文需要设计一种应用于USB3.0测试夹具的平面EBG结构，要求在一定空间限制的条件下，其性能在2.5GHz-7.5GHz频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为5GHz.由于采用级联技术设计的平面EBG结构具有尺寸较小和阻带带宽较宽的特点，因此本论文选择采用级联技术展宽共模抑制带宽。另外由于C型平面EBG结构简单，共模抑制宽度较宽，目前级联结构设计中，以C型平面EBG结构作为基础结构的应用较为广泛，文献[11]-[13]中的平面EBG结构均在C型平面EBG结构的基础上进行改进和优化，综上所述，本文采用C型平面EBG结构作为基础结构进行设计。
1.3论文主要内容与设计指标
本论文通过理论知识和仿真分析优化平面EBG结构的参数和尺寸，设计一种抑制差分线共模噪声的平面EBG结构，并基于此结构设计一款USB3.0测试夹具，用于抑制夹具差分线上的共模噪声，最后将USB3.0测试夹具制作成实物进行测试。本论文主要内容包括以下几个方面：
�。�1）介绍平面EBG结构的带隙形成原理、差分线的基础理论知识、平面EBG结构分析方法和几种平面EBG结构的共模抑制带宽展宽的方法。
�。�2）研究单C型平面EBG结构的共模噪声抑制特性，仿真分析得出可以优化和改进的参数，对单C型平面EBG结构进行改进和优化。并采用级联技术设计出符合指标要求的双C型平面EBG结构，进而将平面EBG结构应用于USB3.0测试夹具上，通过仿真分析应用平面EBG结构的USB3.0测试夹具差分线的各项性能。
由于USB3.0测试夹具信号传输的速率为5Gbps,信号在频域上的奈奎斯特频点为2.5GHz,三次谐波的频点为7.5GHz,信号能量主要集中在这两个频点范围内，因此对夹具差分线共模噪声的抑制范围能覆盖2.5GHz-7.5GHz,这个频段的宽度为5GHz,故需要尽量超过5GHz.另外USB3.0测试夹具的规范要求差分信号正常传输，需要其差模插入损耗值在0-10GHz频率范围内大于-10dB,并且在2.5GHz（奈奎斯特频点）处，差模插入损耗值大于-6dB;在7.5GHz（三次谐波）处，差模插入损耗值大于-8dB,并且差分阻抗需要在75Ω-105Ω之间。由于设计的平面EBG结构还有一定的尺寸限制，本文根据设计要求将平面EBG结构尺寸设定为小于200mm2.由此，表1.3列出了本论文设计USB3.0测试夹具的指标要求。
�。�3）将设计的基于平面EBG结构的USB3.0测试夹具制作成实物，并对关键参数进行测试。
1.4论文结构安排
本文对差分线中共模噪声的抑制进行深入研究，设计一种可抑制差分线共模噪声的平面EBG结构，仿真分析平面EBG结构的共模噪声抑制性能，达到指标要求后将其应用于USB3.0测试夹具上。
论文将对USB3.0测试夹具的设计过程进行详细地介绍，仿真和分析后制作成PCB实物进行测试验证。本论文的结构安排如下。
第一章是绪论，介绍本论文的研究背景和意义，通过对比国内外研究现状得出本文的设计指标。
第二章对平面EBG结构的设计理论进行了详细的介绍。其中主要介绍平面EBG结构的带隙形成、差分线相关的理论基础以及平面EBG结构的分析理论基础，并对设计平面EBG结构的关键技术作详细阐述。
第三章介绍基于平面EBG结构的USB3.0测试夹具的设计过程。先对已有的单C型平面EBG结构进行仿真分析，并做出优化和改进。通过分析单C型平面EBG结构凹槽长度和共模抑制阻带中心频率的关系。设计两种凹槽长度不同的单C型平面EBG结构，凹槽长度较长的结构产生低频共模谐振，凹槽长度较短的结构产生高频共模谐振，将这两种结构级联得出一种双C型平面EBG结构，同时通过调节两个C型平面EBG结构的耦合距离，使其达到最优共模噪声抑制性能。然后将所设计的双C型平面EBG结构应用在USB3.0测试夹具上，并详细地介绍了USB3.0测试夹具的设计过程，最后通过使用HFSS仿真软件对相关参数进行仿真分析。
第四章介绍基于平面EBG结构的USB3.0测试夹具的制作和测试。分别测试功能参数（差分线差模插入损耗、差分阻抗）和性能参数（共模插入损耗），并对实测结果进行详细地分析。
第五章是本论文工作的总结，提出本论文的不足和有待改善之处。同时在现有的研究成果上展望未来工作，对本论文设计的平面EBG结构和USB3.0测试夹具提出进一步的优化建议。
第二章 平面 EBG 结构设计的理论基础
2.1 平面 EBG 结构的带隙形成
2.2 差分线理论和平面 EBG 结构的分析方法
2.2.1 差分信号传输的基本理论
2.2.2 平面 EBG 结构的分析方法
2.3 平面 EBG 结构的关键参数
2.4 平面 EBG 结构共模抑制带宽的展宽技术
2.4.1 级联技术
2.4.2 周期排列技术
2.4.3 基板打孔技术
2.5 本章小结
第三章 基于平面 EBG 结构的 USB3.0 测试夹具的设计
3.1 单 C 型平面 EBG 结构的分析和优化
3.2 双 C 型平面 EBG 结构的设计
3.2.1 单 C 型平面 EBG 结构的级联
3.2.2 双 C 型平面 EBG 结构的仿真结果及分析
3.3 基于双 C 型平面 EBG 结构的 USB3.0 测试夹具的设计
3.3.1 USB3.0 测试夹具的 PCB 设计
3.3.2 基于平面 EBG 结构的 USB3.0 测试夹具的仿真
3.3.3 仿真结果分析
3.4 本章小结
第四章 基于平面 EBG 结构的 USB3.0 测试夹具制作与测试
4.1 USB3.0 测试夹具的实物制作
4.2 USB3.0 测试夹具的测试环境
4.3 结果和误差分析
4.3.1 测试结果
4.3.2 结果对比和误差分析
4.4 本章小结
第五章总结与展望
5.1总结
本文在现有的研究成果上进行优化和改进，并设计了一种用于USB3.0测试夹具的平面EBG结构，该平面EBG结构对USB3.0测试夹具的差分信号的传输影响很小，对共模噪声具有很强的抑制能力。在2.64GHz-7.43GHz的频率范围内共模抑制深度小于-10dB,共模抑制带宽为4.79GHz.
本文主要工作可以总结为四个部分：
�。�1）回顾了平面EBG结构的发展现状，并通过对比给出了本论文平面EBG结构的设计指标要求。
�。�2）对平面EBG结构的基本原理进行了详细阐述，并介绍了差分线的基本理论和平面EBG结构的分析方法以及几种平面EBG结构共模抑制带宽的展宽技术。
�。�3）首先仿真分析了单C型平面EBG结构的关键尺寸对共模抑制性能的影响，并且得出单C型平面EBG结构中凹槽长度与共模抑制阻带中心频率的关系，随后通过对单C型平面EBG结构进行级联，提升了共模噪声抑制的带宽。最后在此基础上设计了基于平面EBG结构的USB3.0测试夹具，利用电磁仿真软件HFSS仿真了夹具差分线的S参数，包括Scc21、Sdd21以及差分线TDR阻抗等参数，并与所提出的设计指标进行了对比和分析。（4）对第三章设计的USB3.0测试夹具差分线频域性能进行了测试，得出了差模和共模S参数、阻抗性能的结果。测试结果表明，USB3.0测试夹具功能和性能良好，加入所设计的平面EBG结构后具有良好的共模抑制能力。
5.2展望
本文设计的USB3.0测试夹具功能参数基本达到设计指标，能够较好地对USB3.0芯片进行测试。
但是性能参数未达到设计指标要求。因此还需要在后续的工作当中扎实理论基础，积累经验，通过更深入的研究改进这些不足之处：
�。�1）从设计角度来看，虽然本文设计的平面EBG结构基本覆盖USB3.0测试夹具工作的主要频段，但是共模抑制带宽尚未达到5GHz,即没有完全覆盖2.5GHz-7.5GHz频率范围。因此需要在后续的工作中进一步优化平面EBG结构的性能，主要可以通过在3.2.1节基础上给足共模抑制带宽的裕量，不至于在实测时达不到设计指标。
�。�2）从测试角度来看，由于不能直接通过USB3.0测试夹具得出测试结果，因此设计了用于测试的PCB板，间接测试难免会差生误差。后续测试工作中，在条件允许的情况下，可以将PCB板差分线上方的绿油层进行开窗处理，然后使用差分探针头直接接触PCB表层的差分线，既避免了通过SMA接口连接至网络分析仪，也避免了由于测试需要而设计不必要的走线。
�。�3）本文第三章利用级联技术设计的双C型平面EBG结构只考虑了一种级联方式，后续可以采用更多的级联方式进行设计。比如将两个C型平面EBG结构垂直于差分线方向上的凹槽长度设置成不同长度，使耦合距离进一步缩短。另外可以采用"背靠背"的级联方式来级联两个C型凹槽等
参考文献
[1] Cho K, Kim Y, Lee H, et al. Signal integrity dsign and analysis of differential high-speed serial linksin silicon iInterposer with through-silicon via[J]. IEEE Transactions on Components, Packaging andManufacturing Technology, 2019, 9（1）： 107-121
[2] Sau S, Mandal S, Saini J, et al. High speed fault tolerant secure communication for muon chamberusing FPGA based GBTx emulator[C]//Journal of Physics: Conference Series. IOP Publishing, 2015,664（8）： 82-99
[3] Lin C Y, Huang B R, Yan Z S, et al. Differential-mode noise suppression using L-shaped pad[C]//2015Asia-Pacific Symposium on Electromagnetic Compatibility （APEMC）。 IEEE, 2015: 56-59
[4] Chang C H, Fang R Y, Wang C L. Bended differential transmission line using compensationinductance for common-mode noise suppression[J]. IEEE Transactions on Components, Packagingand Manufacturing Technology, 2012, 2（9）：1518-1525
[5] Yablonovitch E, Leung K M. Photonic band structure: Non-spherical atoms in the face-centered-cubiccase[J]. Physica B: Condensed Matter, 1991, 175（1-3）： 81-86
[6] Sievenpiper D, Zhang L, Broas R F J, et al. High-impedance electromagnetic surfaces with aforbidden frequency band[J]. IEEE Transactions on Microwave Theory and techniques, 1999, 47（11）：2059-2074
[7] Yang F R, Ma K P, Qian Y, et al. A uniplanar compact photonic-bandgap （UC-PBG） structure and itsapplications for microwave circuits[J]. IEEE Transactions on microwave theory and techniques, 1999,47（8）： 1509-1514
[8] Wu S, Tsai C, Wu T, et al. A novel wideband common-mode suppression filter for gigahertzdifferential signals using coupled patterned ground structure[J]. IEEE Transactions on MicrowaveTheory and Techniques, 2018, 57（4）： 848-855
[9] Shi Y, Zhuang W, Wang C, et al. Common-mode suppression design for gigahertz differential signals based on coupled C-slotlines[C]. asia pacific microwave conference, 2015: 1-3
[10] 杨方旭， 唐旻， 毛军发。 一种用于高速差分线的宽带共模噪声滤波器[J]. 上海交通大学学报，2017（5）：23-26
[11] Martel J, Fernandezprieto A, Lujambio A, et al. Differential Lines for common-mode suppressionbased in hybrid microstrip/cpw technology[J]. IEEE Microwave and Wireless Components Letters,2017, 27（1）： 13-15
[12] Pang Y, Feng Z. A compact common-mode filter for GHz differential signals using defected groundstructure and shorted microstrip stubs[C]//2012 International Conference on Microwave andMillimeter Wave Technology （ICMMT）。 IEEE, 2012, 4: 1-4
[13] Lin D B, Lee Y H. A wideband common-mode suppression filter using enhanced coupled defectedground structure[C]//2016 IEEE International Symposium on Electromagnetic Compatibility （EMC）。IEEE, 2016: 791-796
[14] 张伟， 梁昌洪， 丁同浩 一种 Mushroom 型宽带多过孔 EBG 级联结构[J]. 2009 年全国天线年会论文集 （上）， 2009, 27（2）： 2-6
[15] Zhang F, Du Z, Wang Q, et al. A Novel approach to enhance the bandwidth of mushroom-like EBGstructures[J]. IEEE, 2007:1-4
[16] Fu S, Tong C, Li X, et al. Characteristics of a CPW mushroom-like resonator and its application towideband EBG filter[C]. international symposium on signals, systems and electronics, 2010: 1-4
[17] Liu W, Tsai C, Han T, et al. An embedded common-mode suppression filter for gHz differential signalsUsing periodic defected ground plane[J]. IEEE Microwave and Wireless Components Letters, 2008,18（4）： 248-250
[18] Choi J H , Hon P W C , Itoh T . Dispersion analysis and design of planar electromagnetic bandgapground plane for broadband Common-Mode Suppression[J]. IEEE Microwave and WirelessComponents Letters, 2014, 24（11）：772-774
[19] Shaban H F, Elmikaty H A, Shaalan A A. Study the effects of electromagnetic band-gap （EBG）substrate on two patch microstrip antenna[J]. Progress In Electromagnetics Research, 2008, 10: 55-74.
[20] 朱浩然。 CSRR 和 EBG 结构用于高速混合电路系统噪声抑制的理论与技术[D]: [硕士学位论文] . 上海： 上海交通大学， 2014
[21] 史凌峰， 林凯， 杨一洲， et al. 基于信号返回路径宽度的阻抗匹配技术研究[J]. 电波科学学报，2010, 25（6）：1182-1186
[22] Smoot L S, Bassett K M, Hammond M. Animatronic eye with an electromagnetic drive and fluidsuspension and with video capability: U.S. Patent 8,715,033[P]. 2014-5-6
[23] 杨方旭。 高速差分互连线的共模噪声抑制结构研究[D]: [硕士学位论文] . 上海： 上海交通大学，2016
[24] 章剑波。 PCB 板级共模噪声抑制方法研究[D]: [硕士学位论文] . 杭州： 浙江大学， 2016
[25] 丁同浩， 李玉山。 传输线耦合下的差分对共模特性分析[J]. 仪器仪表学报， 2011, 32（7）：1485-1492
[26] 史维华， 卞正才， 王宗欣。 一种双层介质及 MIS 结构微带传输线传输常数的全波分析方法[J]. 复旦学报（自然科学版）， 2001, 40（1）：1-7
[27] 陈凡， 饶宏， 李岩，等。 结合矩量法和边界元法的综合接地算法研究[J]. 高电压技术， 2012,38（3）：729-736
[28] Nie L, Chen M, Zhang Y, et al. Electromagnetic field analysis of pumped-storage generator-motorusing three dimensional finite element method[J]. Advances in Electrical and Electronic Engineering,2014, 7（2）： 108-115
[29] 宋述显， 高本庆， 孙明云。 时域有限差分法的三维曲面共形技术及其应用于卡塞格伦天线系统[J]. 电子学报， 1996 （9）：345-352
[30] 梁铁峥。 从"场"的方法讨论似稳电路、高频电路电报方程的推导--电磁学"场路关系"讨论之二[J]. 内蒙古大学学报：自然科学版， 1980（1）：79-91
[31] 陈少伟， 谷雪松， 由建。 关于联接二端口网络的 S 参数分析[J]. 华北电力大学学报， 2005,12（32）： 13-14
[32] 杨方旭， 唐旻， 毛军发。 一种用于高速差分线的宽带共模噪声滤波器[J]. 上海交通大学学报，2017, 51（5）： 598-562
[33] 施永荣。新型人工周期结构的特性研究及应用[D]: [博士学位论文] . 南京： 南京理工大学， 2015
[34] Oh S, Shin B, Lim J, et al. Differential-to-common mode conversion noise suppression with unit cellEBG structure for bended differential lines[C]. electrical design of advanced packaging and systemssymposium, 2016: 103-105
[35] Zhang G, Zhao Y, Yan W, et al. A Compact Differential-Mode Wide Stopband Bandpass Filter withGood and Wideband Common-Mode Suppression[J]. Wireless Communications and MobileComputing, 2018: 1-4
[36] Lee H S, Koo T W, Song T L, et al. A compact common-mode suppression filter using modifiedground structure for high speed digital interconnects on multi-layered PCB[C]. internationalsymposium on electromagnetic compatibility, 2014: 730-734
[37] Wang S, Maillet Y Y, Wang F, et al. Investigation of Hybrid EMI Filters for Common-Mode EMISuppression in a Motor Drive System[J]. IEEE Transactions on Power Electronics, 2010, 25（4）：1034-1045
[38] 梁云忠， 李红， 伍权，等。 高速传输电连接器差分阻抗优化[J]. 电子测量与仪器学报， 2017,31（3）：481-486
[39] 袁欢欣， 苏藩春。 印制电路板微电阻及特性阻抗的精度控制[J]. 印制电路信息， 2009, 11: 51-56
[40] 蔡国发， 章杰， 林培杰，等。 差分对信号完整性分析[J]. 电子测量技术， 2012, 35（1）：38-41
[41] 缑新科， 王妮儿， 任崇玉。 PCB 参数对 USB3.0 信号完整性的影响[J]. 兰州理工大学学报， 2017,43（6）：85-89
致谢
时光转瞬即逝，回首三年的学习生涯，真是喜忧参半。有与同学之间一起度过的欢乐时光，也对未来的不知所措而感到茫然，对时光匆匆而过而感到惋惜。期间得到了老师、同学、家人的关心与帮助。在他们的支持下，三观逐渐塑造起来，从一个不谙世事的毛头小子变成一个对任何事都有自己独特的看法的成年人�；厥渍馊晔惫�，获得的不仅是年龄的增长，更重要的是心智的成熟， 这对我以后的人生道路是一笔宝贵的财富。
首先感谢我的导师吴建辉教授，吴老师外表严肃，一丝不苟，在对待学术问题严谨细致。从我读研以来他就以严肃的科学态度求同存异的工作作风激励着我，每次他都能在大小事件中发现不足之处，直中要害，可谓是入木三分，从而让我们在后续的工作中避开障碍。尤其在我的课题研究和论文撰写方面给予了宝贵的意见，他的教诲与鞭策将激励我在科学研究的道路上励精图治，将是我以后学习的楷模。
在实验室期间，我要特别感谢我的责任导师黄成老师，黄老师不仅仅授我以文，而且教我做人，让我更加深入地理解了外圆内方这个为人处世的道理。虽历时三载，却赋予我终生受益无穷之道。
从论文的选题、构思、撰写到最终的定稿，黄老师都给了我悉心的指导和热情的帮忙，使我毕业论文能够顺利的完成�；褂形业男Ｍ獾际φ晕腻诶鲜�，实践环节，赵老师提供了很多项目上的建议。
不同于本科的学习，研究生学习不可能面面俱到，拥有了如何解决难题的方法，一切困难都将迎刃而解。
还要感谢实验室的吴凯师兄、王晓倩师姐、严明达师兄，感谢他们对我学习和生活上的指导。
尤其是吴凯师兄和严明达师兄，十分感谢他们为我解答天线设计和信号完整性设计的困惑，为我毕设课题的顺利开展打下坚实的基础�；挂行晃尬笛槭艺伎宋�，闵嘉炜，张勇等人在我困难的时候提供无私的帮助，尤其是占克文同学，在我最困难的时刻替我排忧解难，在我最需要帮助的时候提供无私的帮助，在撰写论文时他给了我很多建议，可谓是肺腑之交。另外苏州实验室 207 的小伙伴如康雪文、田广泽、孙千惠、刘晨、沈哲仙、李嘉奕等人在我课题研究阶段陪伴着我，是他们对我的工作进行了无私的协助和支持。正是有他们的陪伴，我才度过了一个有意义的研究生生活。能够在这样一个和谐的团队中成长，是我极大的荣幸�；挂行晃业募胰�，是他们的鼓励和支持，我 才能全心投入学习和工作之中。若是没有他们的支持和鼓励，我也无法一路克服重重困难完成学业。
除此之外，我要感谢东南大学对我的培养。三年求学，转眼毕业在即�；叵氲谝淮翁蕉笮８璋僭匚氖嘟�，东南辈出英豪，当时是多么意气风发， 这三年有过懵懂和迷茫，东大见证了我的青春岁月，见证了我生活中逐渐的成熟，在这里，我对母校充满无限感激和留恋。
（如您需要查看本篇毕业设计全文，请您联系客服索�。�